膨润土破碎机，WZP23破碎机厂家，磷灰石破碎机
如果您想了解更多内容，请拨打：0371-67772626传统的鄂式破碎机由于具有结构简单、工作可靠、制造容易、维修方便、价格低廉、适用性强等优点，所以在工业上得到广泛应用。其缺点是非连续性破碎、效率较低，破碎比较小，给矿不均匀引起颚板磨损不均匀等。针对其缺点，各鄂式破碎机厂家都在以下几方面加以改进:优化结构与运动轨迹;改进破碎腔型，以增大破碎比，提高破碎效率，减少磨损，降低能耗，现已普遍应用高深破碎腔和较小啮角;改进了动颚悬挂方式和衬板的支承方式，改善了鄂破性能;颚板采用了新的耐磨材料，降低了磨损消耗;提高了自动化水平(可自动调节、过载保护、自动润滑等)。同时也出现了一些新的机型，如双腔双动鄂破机，其破碎比可达20-50，排料口调节方便，产量大;双腔回转破碎机，兼有颚式破碎机与圆锥破碎机的性能，其产量较同规格的颚式破碎机高50%。还有筛分鄂式破碎机，把筛分和破碎结合为一体，不仅可简化工艺流程，且能及时将已达粒度要求的物料从破碎腔中排出，减轻了破碎机的堵塞和过粉碎，提高了生产能力，降低了能耗。在大型化方面国内外都已生产1500mmX2100mm规格的颚式破碎机。
1．调整座优化设计
为了使调整座能更好地承受破碎力，减少弹性变形，使其能更好满足矿石破碎要求，鄂式破碎机厂家对其结构进行有限元优化计算。采用Cosmos／Works工程分析软件对调整座进行结构优化。其步骤为：
(1)优化目标。定义调整座体积最小为优化目标函数。
(2)设计变量。由于鄂破机的结构所限，调整座的外部尺寸不能变化。从有限元计算结果得知，应力最大的位置在开出方孔的圆角处，定义设计变量为：尺寸25作为第1个设计变量D1，优化时程序推荐范围是12．5-37．5；开槽上下端厚度30尺寸作为第2个设计变量D2和第3个设计变量D3，推荐值为15—45；圆角半径R10作为第4个设计变量R1，推荐值为5-20，以推荐值作为设计变量的变动范围。
(3)定义行为约束。为保证调整座在结构优化前后的强度和刚度不变，即应力值相近，取优化前经有限元计算出的最大应力值228．6MPa作为行为约束尺寸。
(4)网格划分。第1次优化循环前的网格采用优化前创立静态分析的网格，在优化的每一次循环中都对网格重新划分。
(5)运行优化程序。在优化的过程中，当确定了优化循环次数，点击运行优化程序后，优化自动进行，在优化过程中可以直接从模型中看到设计变量在每次设计周期中改变的数值，直到程序计算出最优结果为止。
(6)显示结果。当模型完成优化分析后，得出原始和最后设计、某周期的设计历程、收敛(迭代)图、局部趋势图解等项目。
2．调整座优化结果分析
经有限元优化模块对调整座结构优化后设计变量的最后结果如图所示，优化后：尺寸D1明显增大，因为肋板的作用力直接作用在这个面上，加大这个尺寸就相当于加厚受力面，对应力的合理分布是有显著作用的；圆角半径R1也明显加大。
3．调整座结构改进方案
通过对调整座结构进行优化设计分析，增加肋板力承受面的厚度，减小上、下两壁的厚度既可减轻调整座重量，同时又增强了调整座的强度、改善了应力集中现象。调整座结构的设计要考虑很多因素，如调整座为铸钢件，各个壁厚应尽量均匀。所以调整座的3个壁厚优化尺寸D1调整为30，而D2和D3调整为25，圆角半径调整为R15。这样既可增加强度和刚度，又可减小其体积，并使铸件的壁厚尽量均匀。
鄂式破碎机焊缝在施焊过程中，先后冷却的时间不同，先焊的焊缝已经凝固，且具有一定的强度，会阻止后焊焊缝在横向的自南膨胀．使其发生横向的塑性压缩变形。叠加焊缝上的后焊焊缝冷却收缩时受到已凝固的焊缝限制而产生横向拉应力，同时在先焊焊缝内产生横向压应力。横向收缩引起的横向应力与施焊方向、先后次序有关。
在中厚钢板的焊接连接中，焊缝需要多层施焊，因此．除有纵向和横向残余应力外，还存在着沿钢板厚度方向的残余应力。这三种应力形成比较严重的三轴应力，大大降低了材料的塑性，增高了强度和硬度，在低温环境下，更使裂纹容易发生和发展，加速构件的脆性破坏。钢结构在焊接时，特别是板厚大，拘束应力大，使焊缝不能自由收缩，导致双向、三向焊接应力产生。这种焊接残余应力一般能达到钢材的屈服极限值，是产生延迟裂纹及板材层状撕裂重要的影响因素之一。传统鄂式破碎机厂家结构的不合理，刚度过大，拘束力过大，焊接应力无法释放，均会造成裂纹的产生。因此，采用合理的结构接头设计，采用刚性较小的节点形式，并合理安排施焊次序等，可以降低拘束应力。
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